Высокочастотная сварка
Сварка полимеров в поле токов высокой частоты (ТВЧ) основана на диэлектрическом нагреве приведенных в контакт поверхностей в результате преобразования электрической энергии в тепловую непосредственно внутри самих материалов.
Основным условием для нагрева в поле ТВЧ является наличие в молекулах полимера звеньев, имеющих дипольное строение и способных поляризоваться под действием внешнего поля. Диполями называются связанные пары равных по величине и противоположных по знаку зарядов. Произведение величин этих зарядов на расстояние между ними называется дипольным моментом. Смещение диполей под действием внешнего электрического поля называется поляризацией.
В находящемся в переменном электрическом поле полимере происходит ориентация диполей: положительные заряды притягиваются к отрицательно заряженному электроду, а отрицательные — к положительно заряженному. При изменении направления электрического поля, т. е. при смене знака заряда на электродах, изменяется и ориентация диполей, а следовательно. и ориентация участков молекул полимера. Препятствовать ориентации будут соседние звенья той же молекулы и другие молекулы. Энергия, затрачиваемая на преодоление этих препятствий, превращается в тепло. В процессе нагрева вязкость полимера уменьшается и условия ориентации улучшаются.
Преобразование электрической энергии в тепловую происходит по всей длине материала, поэтому потери энергии и температурные перепады минимальны.
Различные пластмассы в переменном электрическом поле нагреваются не одинаково интенсивно. Способность к нагреву в ТВЧ определяется величиной потерь энергии. Ее оценивают фактором диэлектрических потерь кдп, равным произведению диэлектрической проницаемости е на тангенс угла диэлектрических потерь tg 5:
Km=stg&. (5.14)
Высокочастотной сварке подвергаются полимеры, у которых Jc^ > 0,01. Это прежде всего поливинлхлорид, поливинили — денхлорид, поливинилацетат, полиамиды, эфиры целлюлозы, полиметилметакрилаты, полиацетали (табл. 5.4). Следует от-
Диэлектрические показатели пластмасс при частоте 106 и температуре 493 К [40]
Материал |
Диэлектрическая Л ад AAA ^^ а а ^ ^^ _g-|_ «м ^ |
Тангенс ута диэлектрических |
Фактор |
Проницаемость е |
Потерь tg 5 |
Потерь /сдп |
|
П ол иви ни лхл ори д: |
|||
Жесткий |
2.8-3,4 |
0,015-0,04 |
0,042-0,136 |
Пластифицированный |
3,3-4,5 |
0.04-0.09 |
0,132-0,405 |
Пол иви ни ли денхлор ид |
3,0-5,0 |
0,05-0,08 |
0,150-0,400 |
Поливинилбугираль |
3,3-3,9 |
0,06 |
0,198-0.234 |
Поливинилацеталь |
2.7 |
0,016 |
0,042 |
Полиамид |
3.8-4.2 |
0J025-0,03 |
0,090-0,128 |
Ацетил целлюлоза |
3.2-7.0 |
0,01-0.10 |
0,032-0.70 |
Ацетобутират целлюлозы |
3.2-6.2 |
0,01-0.04 |
0,032-0,248 |
Пол им ет ил метакри лат |
2,9-3.2 |
0.02-0,03 |
0,058-0,096 |
Поликарбонат |
3.0 |
0,01 |
0,03 |
Пол итрифто рхло рэтил ен |
2,5-3.0 |
0,01 |
0,025-0,030 |
Политетрафто рэтилен |
1.9-2.2 |
0,00025 |
0,000475-0,00055 |
П олиэти лентерефталат |
3,0 |
0,002 |
0,006 |
Полиэтилен |
2.2-2.4 |
0,0001-0,0004 |
0,00022-0,00096 |
Полипропилен |
2.0 |
0,0001 |
0,0002 |
Полистирол |
2,4-2.7 |
0,0001-0,002 |
0,00024-0,0054 |
Полиизобутилен |
2.4-2.9 |
0,0005 |
0,0012-0,0015 |
1
Г
Рис. 5.31. Расположение свариваемого в ТВЧ материала 1 между электродами 2 рабочего конденсатора
Решение уравнения (5.
Метить, что /сдп сильно зависит от температуры и частоты колебаний.
Под воздействием ТВЧ тепловая энергия выделяется в массе полимера. С ростом температуры свариваемого материала поток тепла устремляется к сварочным электродам, имеющим температуру окружающего воздуха (рис. 5.31). Уравнение тепловых процессов такой системы имеет вид [43]
DT a2d2T р
— =———- о — + — •
Dt dxz ср
Где Т — температура свариваемого материала на расстоянии х от свариваемой поверхности; р — удельная тепловая мощность, выделяемая в виде тепла при нахождении полимера в ТВЧ; T — время; р — плотность материала.
(5.15) |
15) может быть представлено в виде
32р§2 ЕНУ
/ |
2 t |
(2п-1)ях 28 |
Сос(2г1 + 1)** |
(5.16) |
Т = |
1-е |
2Хп3 |
25 |
П=1
Где 5 — толщина свариваемого материала; X — коэффициент теплопроводности.
Формула (5.16) позволяет рассчитать распределение температуры по толщине свариваемых материалов. В начале нагрева, при T = О, все члены суммы обращаются в ноль и Т = О. При T = о© формула (5.16) приобретает вид
Т = |
COS |
(5.17) |
ZA71 п— |
(2n-l)nx 25
Распределение температуры в этом случае происходит по параболе. При малом времени нагрева распределение температур близко к равномерному. На свариваемых поверхностях (х = О) выражение по знаком суммы приобретает вид
71 |
I |
N
1 1 1 1
(5.18) |
32 |
/
Подставляя (5.18) в (5.17), получаем
El 2Х |
Тх=о — £= ОО |
(5.19) |
Формулы (5.16)-(5.19) позволяют решать и обратную задачу. Задаваясь температурой сварки материала (значением Т при Х = О), можно определить удельную тепловую мощность р при различном времени сварки. Из формулы (5.16) при х= 0 следует
2 |
Зла 26 |
5лА |
Л а 25 |
2 ТХ |
32 |
1 — re |
1 |
1- |
.(5.20) |
Р = |
+ |
1С |
V
Объем нагреваемого материала может быть определен по формуле
V = 25 Ь1
Где 25 — общая толщина шва; Ь — фактическая ширина зоны нагрева; I — фактическая длина зоны нагрева.
(5.22) |
Общая мощность или скорость преобразования электромагнитной энергии в тепловую во всем объеме сварного шва составляет
P = pV = p25bi = p-25S,
Где S — фактическая площадь зоны нагрева.
(5.21) |
Мощность Ракк, аккумулированная в объеме шва, будет меньше общей мощности Р, поскольку часть энергии перешла к холодным элементам:
X=+S
(5.23) |
Ракк =cpS J Tdx.
X=-5
Подводя под знак интеграла значение Т из выражения (5.23) и интегрируя, получаем
_ 2pS5′ АКК" За2
{ |
3 па 25 |
Ла 26 |
T |
< 1 + —; |
1 + —те З4 |
1 96 V
(5.24) |
4 Xе
Я
Уравнение (5.24) позволяет рассчитать Ракк и определить термический коэффициент полезного действия нагрева т]т, равный отношению аккумулированной в шве энергии к энергии, выделенной в шве высокочастотным полем:
(5.25)
Зависимость гт от толщины пластифицированного ПВХ приведена на рис. 5.32. Из рисунка видно, что для увеличения гт процесс нагрева следует вести с максимально возможной скоростью. Оказывает влияние на Т1т и тепловой режим электродов рабочего конденсатора. При холодных электродах потери энергии в них от нагретого материала за счет теплопроводности будут максимальными.
Р = гакк Чт- р • |
Рис. 5.32. Зависимость коэффициента полезного действия нагрева ТВЧ от толщины пластифицированного ПВХ при различном времени нагрева: 1-0,1;2- 0,2; 3 — 0,5; 4- 1,0 с |
ТЬлщина шва. мм |
По известным электрофизическим параметрам термопластов можно определить диапазон частот.
При котором осуществляется быстрый нагрев зоны сварного шва до температуры вязкотекучего состояния:
FrrAn |
(5.26) |
Доп |
Р с AT
At tg5 е е0 Е*
Где/ — частота тока, ГЦ; AT/Ai — скорость нагрева, град/с; £0 — диэлектрическая постоянная, равная 1/(4п • 9 • 109), Ф/м: доп — напряженность электрического поля в материале, В/м. Расчеты показывают, что для сварки термопластов этот диапазон частот составляет
/ = (30-150) 106 Гц.
Удельную тепловую мощность р можно определить по следующему соотношению [40]:
(5.27) |
ДОП- |
P=0,55-10~8etgS/E^
Сварку полимерных пленок в поле ТВЧ осуществляют преимущественно по двум схемам: прессовой и роликовой (рис. 5.33).
А
Рис. 5.33. Прессовая (а) и роликовая (б) высокочастотная сварка полимерных пленок: 1 — свариваемые материалы; 2 — высокопотенциальный ролик; 3 — заземленный ролик; 4 — генератор высокой частоты; 5 — рабочий инструмент; 6 и 7 — обкладки рабочего конденсатора (6 — высокопотенциальная,
7 — заземленная); 8 — сварной шов
При прессовом способе свариваемый материал помещают между обкладками рабочего конденсатора и нагрев места соединения осуществляют с помощью инструмента (электродов), повторяющего внешнюю форму шва. Кроме подвода энергии к месту сварки электроды передают на материал необходимое давление и охлаждают его поверхности. Преимуществом прессового способа является равномерный нагрев свариваемого материала за один прием и при одном режиме, что обеспечивает высокое качество сварки швов.
Роликовый способ служит для получения протяженных непрерывных швов. Сварка материалов производится двумя вращающимися в противоположном направлении электродами — роликами, один из которых соединен с высокопотенциальным выводом генератора, а другой заземлен.
При всей простоте способ имеет ряд существенных недостатков, которые ограничивают его применение. При непрерывной высокочастотной сварке особые трудности возникают во время охлаждения шва: материал не успевает охладиться под давлением. Шов выходит из-под роликов в еще нагретом состоянии, поэтому в процессе охлаждения может произойти его деформирование. Кроме того, материал может захватываться роликами в зоне разогрева, поэтому его толщина уменьшается, изменяется электрический режим, а следовательно, и качество шва. Для устранения этого недостатка ограничивают скорость сварки, длину сварочных швов, а также применяют подающий механизм более сложной конструкции.
Технологические параметры нагрева и сварки упаковки (время нагрева и выдержки, давление, температура и напряженность электрического поля) практически устанавливаются экспериментально для каждого вида материала и конструкции тары и упаковки. Кроме перечисленных выше технологических параметров на прочность сварного шва большое влияние оказывает конечная толщина сварного шва. Утонение материала в процессе сварки связано с усилием сжатия и другими параметрами сварки соотношением [43]
/о 2 1
Р= ЁО ] ЛЬ
/
Где Р— давление. Па; 80 — толщина пленок до сварки, см; 5j — толщина материала в зоне сварного шва. см; т| — коэффициент динамической вязкости. Па с; L — продолжительность сварки, с.
Поскольку значения t, b, т] можно считать постоянными для данного типа свариваемого материала и выбранного технологического процесса, то утонение в первую очередь зависит от давления.
ТАРА И ЕЕ ПРОИЗВОДСТВО29 ноября, 2012