Женская грудь - идеальная упаковка для молока!

Расчёт силовой балансировки штанцевального штампа

Определение величины деформации резины [1].

Задаёмся высотой режущих ножей – hр=23,8 мм, толщиной основания – a=15мм, величиной выступания эжекторного материала над режущими ножами Δh =1,2 мм.

Высота эжекторного материала (h0) равна:

H0=hp+Δh – a=23,8+1,2 – 15=10 мм

Hсж= h0 — Δh – Sмат=10 – 1,2 – 0,3 =8,5 мм

Hp – высота режущих ножей;

Δh – разница между высотой эжекторного материала и режущих ножей;

А – толщина фанеры.

Ε сж= (h0 – hсж)/ h0 =15 %

Выбираем резину для эжекторного материала исходя из величины

ε сж< ε макс и рекомендаций: марка RG 40 – микропористые полиуретаны.

Из графика «Боковое расширение резины (хБ) марки RG 40» находим, что хБ=440 мкм =0,44 мм, а из графика «Напряжение сжатия s от величины деформации ε сж » — s=3,6 кгс/см2 [2]:

Ширину В задаём конструктивно, В=9 мм и В=4 мм.

Правило силового уравновешивания [1]:

ΣМРСЖ(Х)=0

ΣМРСЖ(Y)=0

Pi=s*Sсеч=s*L* В

ΣМX= — Р1*ОХ1- Р2*ОХ2 – Р3*ОХ3- Р4*ОХ4- Р5*ОХ5 – Р6*ОХ6 –

Р7*ОХ7- Р8*ОХ8-Р9*ОХ9- Р10*ОХ10- Р11*ОХ11- Р12*ОХ12-

Р13*ОХ13- Р14*ОХ14+ Р15*ОХ15+ Р16*ОХ16+ Р17*ОХ17+

Р18*ОХ18 + Р19*ОХ19+ Р20*ОХ20 +Р45-46*ОХ21+ Р3-46*ОХ21 +

Р22*ОХ22+ Р23*ОХ23+ Р24*ОХ24 + Р25*ОХ25 + Р26*ОХ26+

Р27*ОХ27+Р28*ОХ28+Р29*ОХ29+ Р30*ОХ30+ Р31*ОХ31+Р32*ОХ32+

Р33*ОХ33+ Р34*ОХ34+Р35*ОХ35 + Р36*ОХ36- Р37*ОХ37 +

Р38*ОХ38+ Р39*ОХ39 +Р40*ОХ40+Р41*ОХ41 +Р42*ОХ42-

Р43*ОХ43- Р44*ОХ44 – Р45*ОХ45 –Р46*ОХ46- Р47*ОХ47- Р48*ОХ48-

Р49*ОХ49- Р50*ОХ50- Р51*ОХ51-Р52*ОХ52- Р53*ОХ53-

Р54*ОХ54-Р55*ОХ55- Р56*ОХ56- Р57*ОХ57- Р58*ОХ58-

Р59*ОХ59 – Р60*ОХ60- Р61*ОХ61 – Р62*ОХ62- Р63*ОХ63- Р64*ОХ64 –

Р65*ОХ65 –Р66*ОХ66- Р67*ОХ67-Р68*ОХ68 – Р69*ОХ69-

Р70*ОХ70+4*(Р71*ОХ71+ Р72*ОХ72+ Р73*ОХ73+ Р74*ОХ74+ Р75*ОХ75 +

Р76*ОХ76+ Р77*ОХ77 +Р78*ОХ78+ Р79*ОХ79 +Р80*ОХ80+ Р81*ОХ81+

Р82*ОХ82 + Р83*ОХ83 +Р84*ОХ84+ Р85*ОХ85+Р86*ОХ86+ Р87*ОХ87+

Р88*ОХ88)+ Р89*ОХ89;

ΣМx=3*(-40,95-42,6-40,65-40,95-306,16-306,16-306,16-306,16-9,75-8,25-

32,12-32,12-4-4+2,25+2,25+3,75+3,75+5,25+5,25+24,75+24,75

+262,5+262,5+27,75+27,75+44+44+194,326+194,326+129,36+138,6+138,6+

465,56+421,4+41+28,75+26,25+11,25+8,75+224,72-10,8-10,8-6,9-8,1-7,95-

6,45-4,8-4,05-4,5-6,9-8,1-7,95-6,45-4,8-4,05-4,5-10,66-173,6-148,2-102,6-19,8-

19,8-19,8-235,2-148,2-15-9,6-

7,65+30,68+21,24+30,68+30,68+32,89+34,58+23,94+22,14+23,94+27,8+

29,1+26,19+30,9+43,65+41,7+102,86)=3481,506 кГ*см

Таким образом, дисбаланс по оси Х должен быть устранён за счёт компенсационной резины. В связи с тем, что компенсационный нож обрезинивается с двух сторон, момент от сжатия компенсационной резины с одной стороны ножа составит:

М1х= Мх/2

М1х=3481,506/2=1740,753 кГ*см

Учитывая, что координата ножа по оси Х=32 см, определяем величину усилия сжатия резины:

РСЖ= М1х / Xк

РСЖ=1740,753/32=54,4 кГ

Определяем длину компенсационной резины:

L= РСЖ/ sсж*В

L=54,4/(3,6*0,9)=16,79 см

Таким образом, компенсационный нож по оси Х должен быть обклеен с двух сторон компенсационной резиной В=9 мм, L= 167,9 мм.

ΣМX=2*(-2*А1*Х1 — А3*Х3 – А4*Х4) – А9*Х9- А9’*Х9- А10*Х10- А11*Х11+

А12*Х12+ А13*Х13+ А14*Х14+А15*Х15+ А16*Х16+ 16*А17*Х17+4*А21*Х21;

ΣМX=2*(-29,48-18,6-29,76)-37,4-2,38-37,4-4+220+44+181,76+220+44+

+181,76+181,76+122,5+26,19+66,56=3595,56 кГ*см

Учитывая, что координата ножа по оси Х=32 см, определяем величину усилия сжатия резины:

М1х= Мх/2

М1х=3595,335/2=1797,67 кГ*см

Учитывая, что координата ножа по оси Х=32 см, определяем величину усилия сжатия резины:

РСЖ= М1х / Xк

РСЖ= 1797,67/32=56,18 кГ

Определяем длину компенсационной резины:

L= РСЖ/ sсж*В

L=56,18/(3,6*0,4)=39 см

Таким образом, компенсационный нож по оси Х должен быть обклеен с двух сторон компенсационной резиной В=4 мм, L= 390 мм.

ΣМY= [Р1*ОХ1+ Р2*ОХ2 + Р3*ОХ3+ Р4*ОХ4+ Р5*ОХ5 + Р6*ОХ6 +

Р7*ОХ7+ Р8*ОХ8+Р9*ОХ9+ Р10*ОХ10+Р11*ОХ11+ Р12*ОХ12+

Р13*ОХ13+ Р14*ОХ14+ Р15*ОХ15+ Р16*ОХ16+ Р17*ОХ17+

Р18*ОХ18 + Р19*ОХ19+ Р20*ОХ20 +Р45-46*ОХ21+ Р3-46*ОХ21 +

Р22*ОХ22+ Р23*ОХ23+ Р24*ОХ24 + Р25*ОХ25 + Р26*ОХ26+

Р27*ОХ27+Р28*ОХ28+Р29*ОХ29+ Р30*ОХ30+ Р31*ОХ31+Р32*ОХ32+

Р33*ОХ33+ Р34*ОХ34+Р35*ОХ35 + Р36*ОХ36- Р37*ОХ37 +

Р38*ОХ38+ Р39*ОХ39 +Р40*ОХ40+Р41*ОХ41 +Р42*ОХ42+

Р43*ОХ43+ Р44*ОХ44 + Р45*ОХ45 +Р46*ОХ46+Р47*ОХ47+ Р48*ОХ48+

Р49*ОХ49+ Р50*ОХ50+ Р51*ОХ51+Р52*ОХ52+ Р53*ОХ53+

Р54*ОХ54+Р55*ОХ55+ Р56*ОХ56+ Р57*ОХ57+ Р58*ОХ58+

Р59*ОХ59 + Р60*ОХ60+ Р61*ОХ61+Р62*ОХ62+ Р63*ОХ63+ Р64*ОХ64 +

Р65*ОХ65 +Р66*ОХ66+ Р67*ОХ67+Р68*ОХ68 + Р69*ОХ69+

Р70*ОХ70+Р71*ОХ71+ Р72*ОХ72+ Р73*ОХ73+ Р74*ОХ74+ Р75*ОХ75 +

Р76*ОХ76+ Р77*ОХ77 +Р78*ОХ78+ Р79*ОХ79 +Р80*ОХ80+ Р81*ОХ81+

Р82*ОХ82 + Р83*ОХ83 +Р84*ОХ84+ Р85*ОХ85+Р86*ОХ86+ Р87*ОХ87+

Р88*ОХ88+ Р89*ОХ89 +Р90*ОХ90 + Р91*ОХ91+ Р92*ОХ92 +Р93*ОХ93+ Р94*ОХ94

+Р95*ОХ95+ Р96*ОХ96+ Р97*ОХ97 + Р98*ОХ98 + Р99*ОХ99+

Р100*ОХ100+Р101*ОХ101+Р102*ОХ102+ Р103*ОХ103+ Р104*ОХ104+Р105*ОХ105+

Р106*ОХ106+ Р107*ОХ107+Р108*ОХ108 + Р109*ОХ109+ Р110*ОХ110 +

Р111*ОХ111+ Р112*ОХ112 +Р113*ОХ113+Р114*ОХ114 +Р115*ОХ115+

Р116*ОХ116+ Р117*ОХ117 +Р118*ОХ118 +Р119*ОХ119+ Р120*ОХ120+ Р121*ОХ121+

Р122*ОХ122+ Р123*ОХ123+Р124*ОХ124+Р125*ОХ125+Р126*ОХ126+

Р127*ОХ127+Р128*ОХ128+Р130*ОХ130+Р131*ОХ131+Р132*ОХ132+

Р133*ОХ133 + Р134*ОХ134+ Р135*ОХ135 + Р136*ОХ136+ Р137*ОХ137+ Р138*ОХ138 +

Р139*ОХ139 –Р140*ОХ140]’+ [Р1*ОХ1+ Р2*ОХ2 + Р3*ОХ3+ Р4*ОХ4+ Р5*ОХ5 +

Р6*ОХ6 +Р7*ОХ7+ Р8*ОХ8+Р9*ОХ9+ Р10*ОХ10+Р11*ОХ11+ Р12*ОХ12+

Р13*ОХ13+ Р14*ОХ14+ Р15*ОХ15+ Р16*ОХ16+ Р17*ОХ17+

Р18*ОХ18 + Р19*ОХ19+ Р20*ОХ20 +Р45-46*ОХ21+ Р3-46*ОХ21 +

Р22*ОХ22+ Р23*ОХ23+ Р24*ОХ24 + Р25*ОХ25 + Р26*ОХ26+

Р27*ОХ27+Р28*ОХ28+Р29*ОХ29+ Р30*ОХ30+ Р31*ОХ31+Р32*ОХ32+

Р33*ОХ33- Р34*ОХ34-Р35*ОХ35 – Р36*ОХ36- Р37*ОХ37 –

Р38*ОХ38- Р39*ОХ39 –Р40*ОХ40+Р41*ОХ41 –Р42*ОХ42-

Р43*ОХ43- Р44*ОХ44 – Р45*ОХ45 +Р46*ОХ46+Р47*ОХ47+ Р48*ОХ48+

Р49*ОХ49+ Р50*ОХ50- Р51*ОХ51-Р52*ОХ52- Р53*ОХ53-

Р54*ОХ54-Р55*ОХ55- Р56*ОХ56- Р57*ОХ57- Р58*ОХ58+

Р59*ОХ59 + Р60*ОХ60+ Р61*ОХ61-Р62*ОХ62- Р63*ОХ63- Р64*ОХ64 –

Р65*ОХ65 –Р66*ОХ66- Р67*ОХ67-Р68*ОХ68 – Р69*ОХ69-

Р70*ОХ70+Р71*ОХ71+ Р72*ОХ72+ Р73*ОХ73+ Р74*ОХ74+ Р75*ОХ75 +

Р76*ОХ76+ Р77*ОХ77 +Р78*ОХ78+ Р79*ОХ79 +Р80*ОХ80+ Р81*ОХ81+

Р82*ОХ82 + Р83*ОХ83 +Р84*ОХ84+ Р85*ОХ85+Р86*ОХ86+ Р87*ОХ87-

Р88*ОХ88- Р89*ОХ89Р90*ОХ90 – Р91*ОХ91- Р92*ОХ92 –Р93*ОХ93- Р94*ОХ94

-Р95*ОХ95- Р96*ОХ96- Р97*ОХ97 — Р98*ОХ98 – Р99*ОХ99-

Р100*ОХ100-Р101*ОХ101-Р102*ОХ102- Р103*ОХ103- Р104*ОХ104-Р105*ОХ105-

Р106*ОХ106- Р107*ОХ107-Р108*ОХ108 – Р109*ОХ109- Р110*ОХ110 –

Р111*ОХ111- Р112*ОХ112 – Р113*ОХ113-Р114*ОХ114 – Р115*ОХ115-

Р116*ОХ116- Р117*ОХ117 –Р118*ОХ118 –Р119*ОХ119- Р120*ОХ120- Р121*ОХ121-

Р122*ОХ122- Р123*ОХ123-Р124*ОХ124-Р125*ОХ125-Р126*ОХ126-

Р127*ОХ127-Р128*ОХ128-Р130*ОХ130-Р131*ОХ131-Р132*ОХ132-

Р133*ОХ133 – Р134*ОХ134- Р135*ОХ135 – Р136*ОХ136- Р137*ОХ137- Р138*ОХ138 –

Р139*ОХ139 –Р140*ОХ140]’’ +[-Р1*ОХ1- Р2*ОХ2 – Р3*ОХ3- Р4*ОХ4- Р5*ОХ5 –

Р6*ОХ6 –Р7*ОХ7- Р8*ОХ8-Р9*ОХ9- Р10*ОХ10-Р11*ОХ11- Р12*ОХ12-

Р13*ОХ13- Р14*ОХ14- Р15*ОХ15- Р16*ОХ16- Р17*ОХ17-

Р18*ОХ18 – Р19*ОХ19- Р20*ОХ20 – Р45-46*ОХ21- Р3-46*ОХ21 –

Р22*ОХ22- Р23*ОХ23- Р24*ОХ24 — Р25*ОХ25 – Р26*ОХ26-

Р27*ОХ27-Р28*ОХ28-Р29*ОХ29- Р30*ОХ30- Р31*ОХ31-Р32*ОХ32-

Р33*ОХ33- Р34*ОХ34-Р35*ОХ35 – Р36*ОХ36- Р37*ОХ37 –

Р38*ОХ38- Р39*ОХ39 –Р40*ОХ40+Р41*ОХ41 –Р42*ОХ42-

Р43*ОХ43- Р44*ОХ44 – Р45*ОХ45 –Р46*ОХ46-Р47*ОХ47- Р48*ОХ48-

Р49*ОХ49- Р50*ОХ50- Р51*ОХ51-Р52*ОХ52- Р53*ОХ53-

Р54*ОХ54-Р55*ОХ55- Р56*ОХ56- Р57*ОХ57- Р58*ОХ58-

Р59*ОХ59 – Р60*ОХ60- Р61*ОХ61-Р62*ОХ62- Р63*ОХ63- Р64*ОХ64 –

Р65*ОХ65 –Р66*ОХ66- Р67*ОХ67-Р68*ОХ68 – Р69*ОХ69-

Р70*ОХ70-Р71*ОХ71- Р72*ОХ72- Р73*ОХ73- Р74*ОХ74-Р75*ОХ75 –

Р76*ОХ76- Р77*ОХ77 –Р78*ОХ78- Р79*ОХ79 –Р80*ОХ80- Р81*ОХ81-

Р82*ОХ82 – Р83*ОХ83 –Р84*ОХ84- Р85*ОХ85-Р86*ОХ86- Р87*ОХ87-

Р88*ОХ88- Р89*ОХ89Р90*ОХ90 – Р91*ОХ91- Р92*ОХ92 –Р93*ОХ93- Р94*ОХ94

-Р95*ОХ95- Р96*ОХ96- Р97*ОХ97 — Р98*ОХ98 – Р99*ОХ99-

Р100*ОХ100-Р101*ОХ101-Р102*ОХ102- Р103*ОХ103- Р104*ОХ104-Р105*ОХ105-

Р106*ОХ106- Р107*ОХ107-Р108*ОХ108 – Р109*ОХ109- Р110*ОХ110 –

Р111*ОХ111- Р112*ОХ112 – Р113*ОХ113-Р114*ОХ114 – Р115*ОХ115-

Р116*ОХ116- Р117*ОХ117 –Р118*ОХ118 –Р119*ОХ119- Р120*ОХ120- Р121*ОХ121-

Р122*ОХ122- Р123*ОХ123-Р124*ОХ124-Р125*ОХ125-Р126*ОХ126-

Р127*ОХ127-Р128*ОХ128-Р130*ОХ130-Р131*ОХ131-Р132*ОХ132-

Р133*ОХ133 – Р134*ОХ134- Р135*ОХ135 – Р136*ОХ136- Р137*ОХ137- Р138*ОХ138 –

Р139*ОХ139 –Р140*ОХ140]’’’

ΣМY=70,05+67,65+65,1+70,05+833,04+815,24+788,54+779,64+68,7+388,562

+340,472+99,2+81,2+71,7+63,45+71,7+63,45+71,7+63,45+71,7+63,45+99,2+

81,2+388,652+340,472+198,44+208,8+196,65+601,52+591,92+60,4+75,5+

75,5+75,5+75,5+413,4+392,2+262,08+172,8+50,55+53,25+56,1+58,05+56,25+

53,7+50,85+40,05+37,35+34,5+32,55+34,35+36,9+39,75+53,69+461,28+

414,96+163,08+35,53+33,22+30,8+366,24+273,6+57+27,75+26,25+50,44+

33,75+47,19+45,24+50,7+50,44+33,75+33,75+31,5+31,5+36,3+91,92+38,5+

37,5+32,85+36,5+52,8+124,32+43,29+28,8+27,72+38,09+43,55+43,29+28,8+

28,8+26,55+26,55+30,8+32+27,9+31+44,55+42,15+103,97+36,14+23,85+

22,77+30,94+36,4+36,14+23,85+21,6+21,6+25,3+26,5+22,95+25,5+36,3+33,9

+83,62+29,25+19,35+17,82+23,79+29,25+28,99+18,9+18,9+16,65+16,65+19,8

+21+18+20+28,05+25,65+27,15+19,05+24,98+13,95+19,05+227,84+210,04+1

83,34+165,54+17,7+17,7+115,63+67,45+31,2+13,2+20,7+12,45+20,7+12,45+2

0,7+12,45+20,7+12,45+20,7+12,45+,20,7+12,45+20,7+12,45+31,2+13,2+

115,63+67,45+48,84+55,8+43,65-98,88-74,48-7,6-9,5-9,5-9,5-9,5-309,52-

330,72+17,28-72+0,45+2,25+5,1+ 7,05+5,25+2,7-0,15-10,95-13,65-16,5-18,45-

16,65-14,1-11,25+2,21+39,68+27,36-20,52-1,87-4,18-6,6-204,52-114-45-23,25-

24,75+6,24+3,15+2,99+1,04+6,5+6,24+3,15+0,9+0,9+2,3+10,32+4,5+3,5+2,25

+2,5+1,8-0,6-1,48-0,91-1,8-2,88-6,11-0,65-0,91-1,8-4,05-4,05-3,2-2-2,7-3-6,45-

8,85-21,83-8,06-6,75-7,83-13,26-7,8-8,06-6,75-6,75-9-9-8,7-7,5-7,65-8,5-17,64-

17,1-42,18-15,21-11,7-12,78-20,41-14,95-15,21-11,7-11,7-13,95-13,95-14,2-13-

12,6-14-22,95-25,35-25,35-31,95-34,35-36,9-31,95-377,36-395,16-421,86-

439,66-33,3-33,3-157,388-205,568-37-55-30,3-38,55-30,3-38,55-30,3-38,55-

30,3-38,55-30,3-38,55-30,3-38,55-37-55-157,388-205,568-100,76-97,2-109,35-

799,28-740,88-75,6-75,6-75,6-75,6-75,6-1030,32-1051,52-227,52-316,8-51,45-

48,75-45,9-43,95-75,75-48,3-51,15-61,95-64,65-67,5-69,45-67,65-65,1-62,25-

34,71-381,92-360,24-204,12-39,27-41,58-44-776,16-501,6-147-74,25-75,75-

37,96-27,45-41,21-43,16-37,3-37,96-27,45-27,45-29,7-29,7-31,7-71,28-29,5-

30,5-28,35-31,5-49,251,75-127,65-45,11-32,4-33,48-50,31-44,85-45,11-32,4-

32,4-34,65-34,65-37,2-36-33,3-37-57,45-60-148-52,26-37,35-37,35-39,6-39,6-

42,7-41,5-38,25-42,5-65,7-68,25-168,25-59,41-41,4-43,38-64,61-59,15-59,41-

42,3-42,3-44,55-44,55-48,2-47-43,2-48-73,95-76,5-76,35=-432,881 кГ*см

Таким образом, дисбаланс по оси Y должен быть устранён за счёт компенсационной резины. В связи с тем, что компенсационный нож обрезинивается с двух сторон, момент от сжатия компенсационной резины с одной стороны ножа составит:

М1y= Мy/2

М1y= 432,881/2=216,44 кГ*см

Учитывая, что координата ножа по оси Y=50,3 см, определяем величину усилия сжатия резины:

РСЖ= М1х / Yк

РСЖ= 216,44 /50,3=4,3 кГ

Определяем длину компенсационной резины:

L= РСЖ/ sсж*В

L=4,3/(3,6*0,4)=1,33 см

Таким образом, компенсационный нож по оси Y должен быть обклеен с двух сторон компенсационной резиной В=9 мм, L=13,3 мм.

ΣМY=[А1*Х1+А2*Х2+А3*Х3+А4*Х4+А5*Х5+А6*Х6+А7*Х7+А8*Х8+А9*Х9+

А10*Х10+А11*Х11+А12*Х12+А13*Х13+А14*Х14+А15*Х15+А16*Х16+А17*Х17+

А18*Х18+А19*Х19+А20*Х20+А21*Х21+А22*Х22+А23*Х23+А24*Х24+А25*Х25+

А26*Х26+А27*Х27+А28*Х28+А29*Х29+А30*Х30+А31*Х31+А32*Х32+А33*Х33+

А34*Х34+А35*Х35+А36*Х36]’+[А1*Х1+А2*Х2+А3*Х3+А4*Х4-А5*Х5-А6*Х6-

А7*Х7-А8*Х8+А9*Х9+А10*Х10+А11*Х11+А12*Х12+А13*Х13+А14*Х14+А15*Х15+А16*Х16

+А17*Х17+А18*Х18+А19*Х19+А20*Х20+А21*Х21-А22*Х22-А23*Х23-А24*Х24-

А25*Х25-А26*Х26-А27*Х27-А28*Х28-А29*Х29-А30*Х30-А31*Х31-А32*Х32-А33*Х33

-А34*Х34 – А35*Х35- А36*Х36]’’+[-А1*Х1-А2*Х2-А3*Х3-А4*Х4-А5*Х5-А6*Х6-

А7*Х7-А8*Х8-А9*Х9-А10*Х10-А11*Х11-А12*Х12-А13*Х13-А14*Х14-А15*Х15-

А16*Х16-А17*Х17-А18*Х18-А19*Х19-А20*Х20-А21*Х21-А22*Х22-А23*Х23-А24*Х24-

А25*Х25-А26*Х26-А27*Х27-А28*Х28-А29*Х29-А30*Х30-А31*Х31-А32*Х32-А33*Х33-

А34*Х34 – А35*Х35- А36*Х36]’’’.

Расчёт силовой балансировки штанцевального штампа

’ – 1 развёртка, ’’ – 2 развёртка, ’’’ – 3 развёртка.

ΣМY=83,6+77,66+115,2+165,12+55,22+49,28+124,8+66+284,8+37,81+328,44

+100,6+1106,6+100,6+342,22+202,08+199+34,02+33,3+31,77+31,32+89,18+

29,07+28,35+26,82+26,37+74,88+24,12+23,4+21,87+21,42+60,58+19,17+

18,45+16,92+16,47+46,28+8,8+2,86+13,2+1,92-19,58-25,52-38,4-

6+53,04+5,51+97,24+32,6+100,82+38,88+29+3,42+2,97+1,17+0,72+0,78-1,53-

1,98-3,78-4,23-13,52-6,48-6,93-6,12-9,18-27,82-11,43-11,88-11,07-14,13-

42,12-66-71,94-88,8-161,28-94,38-100,32-201,6-138-178,16-26,79-133,96-

35,4-389,4-35-140,58-124,32-141-27,18-27,63-29,43-29,88-87,62-32,13-32,58-

34,38-34,83-101,92-37,08-37,53-39,33-39,78-116,22-42,03-42,48-44,28-44,73-

130,52=1466,17 кГ*см

Таким образом, дисбаланс по оси Y должен быть устранён за счёт компенсационной резины. В связи с тем, что компенсационный нож обрезинивается с двух сторон, момент от сжатия компенсационной резины с одной стороны ножа составит:

М1y= Мy/2

М1y= 1466,17/2=733,085 кГ*см

Учитывая, что координата ножа по оси Y=50,3 см, определяем величину усилия сжатия резины:

РСЖ= М1х / Yк

РСЖ= 733,085/50,3=14,6 кГ

Определяем длину компенсационной резины:

L= РСЖ/ sсж*В

L=14,6/(3,6*0,4)=10,14 см

Таким образом, компенсационный нож по оси Y должен быть обклеен с двух сторон компенсационной резиной В=9 мм, L=101,4 мм.

Расположение эжекторного материала смотри на листе 3. Для равномерного распределения давления по площади штампа общая длина компенсационной резины L разбита на 2 отрезка при. В=9 мм и на 4 отрезка при В=4 мм по оси Y; на 9 отрезков по оси Х при В=9 мм и на 35 отрезков при В=4 мм.

Leave a Reply

Name (required)


Mail (required)


Website



Конструкторско-технологическая часть проекта упаковки для пищевой промышленности

Упаковывание заготовок тары

Заготовки тары в виде плоского раскроя или в сфальцованном и соединенном по боковому шву виде, а также комплектующие детали решетки и другие изделия — укладывают в пачки или кипы массой 20-25 кг и обвязывают. В каждой кипе должны быть ящики или вспомогательные упаковочные средства одного размера. Обвязывают по большой стороне одним поясом при длине кипы […]

Классификация по каталогу ECMA

В Европе производимые коробки объединены в несколько каталогов, в зависимости от материала – ECMA и FEFCO. Объединяющая специалистов ведущих стран Европейская ассоциация производителей картонной упаковки (ЕСМА) в 1967 г. выпустила первый сборник стандартных конструкций складных коробок. В то время в конструкциях преобладала продольная склейка швов. В последующее время появилось новое поколение оборудования, материалов, получило дальнейшее […]

Общая схема для разработки технологии

Выбор печатной машины   Выбор штанцевальной машины Разработка оснастки Производство Схема 1 Исходя из этой схемы необходимо выбрать печатную и штанцевальную машины и подобрать формат листа исходя из характеристик машин и КИМ. При выборе машин необходимо руководствоваться технико-экономическими показателями. Теперь нужно спроектировать оснастку, в неё входят комплект печатных форм, штанц-форма, состоящая из штанцевального штампа и […]